Noul sistem de armare; Legături de compresie cu oțel de armare de înaltă rezistență SAS 670800 - PDF Descărcare gratuită

Subiecte de specialitate Horst Falkner Dominique Gerritzen Dieter Jungwirth Lutz Sparowitz DOI: 10.1002/best.200800614 Noul sistem de armare; Elemente de compresie cu oțel de armare de înaltă rezistență SAS 670/800 Partea I: Dezvoltare, teste, dimensionare și construcție Structura convențională din beton armat este extinsă de un nou element inovator de compresie din beton armat. Se folosește un filet din oțel SAS 670/800 până la un diametru de 75 mm, dezvoltat de Annahütte, cu conexiuni de priză și ancore de capăt. Aceste legături de compresie pot fi produse economic de înaltă calitate, cu conținut de armare de până la 20% și dimensiuni reduse. Luând în considerare fluarea și contracția betonului și/sau utilizarea betoanelor ductile armate cu fibre, aceste oțeluri de armare de înaltă rezistență SAS 670/800, a căror limită de strivire este peste limita de compresie ε c2, pot fi utilizate pe deplin. Conform standardului aplicabil, aceasta include utilizarea oțelului de armare BSt 500

noul

2 și limitați diametrul barei la 40 mm și gradul de armare la 9% în zona îmbinării. În SUA, pe de altă parte, o compresie de 3 este permisă în codul ACI 318-05. Annahütte a dezvoltat în continuare oțelul filetat înșurubabil BSt-500 până la SAS 670/800, S 670 pe scurt, de la 18 la 75 mm și a fost utilizat cu succes în ingineria geotehnică ca grămadă, cui sau ancoră de ani de zile. Cu sprijinul autorilor, a avut sens să se adopte sistemul cu îmbinări și ancore de capăt în tehnologia de armare și astfel să-și extindă limitele (Fig. 1). Utilizarea redistribuțiilor de fluare și contracție sau utilizarea betonului armat cu fibre fac posibilă utilizarea oțelului de armare S 670 de înaltă rezistență până la limita de compresie de 670 N/mm 2. Fig. 1. Extinderea stadiului tehnicii Fig. 1. Extinderea stării tehnice 304 2008 Ernst & Sohn Verlag pentru Architecture and Technical Sciences GmbH & Co. KG, Berlin

Tabelul 2. Proprietățile mecanice ale S 670 (fără confuzie cu alte tije filetate datorită filetului dreptaci și înclinării diferite a nervurilor) Fig. 3. și redistribuirea contracției de la coajă la starea de fractură (C45/55, μ

13%, ϕ = 1,5, ε s = 0,3) raport de contact beton și oțel Fig. 3. Redistribuirea fluajului și a contracției de la construcție până la starea de defecțiune (C45/55, μ

3. Betoanele armate cu fibre nu prezintă nicio compresie de fractură semnificativ mai mare decât betonul normal. Cu toate acestea, acestea sunt mai ductile. Comportamentul în caz de incendiu poate fi găsit în EN 1992-1-2 sau DIN 4102. 4.2 Oțelul care se comportă ca liniar în zona relevantă, la 670/205000 = 0,00327 = 3,27 limita de randament/compresie Fig. 7. Stress-deformare/linie de compresie S 670 Fig. 7. Stress-deformare/compresie -schema de tensiune a lui S 670 a ajuns. Linia de lucru sub presiune poate fi echivalată cu cea sub tensiune (Fig. 7). Comportamentul la foc corespunde cu cel al oțelului Tempcore și poate fi găsit și în EN 1992-1-2 sau DIN 4102. Pentru valori mai precise a se vedea [8]. 4.3 Elementul de compresie din beton armat încărcat central La încărcarea pe termen scurt, tensiunea de beton n 0 ori C σ apare în oțel σ S (secțiunile transversale rămân plate conform lui Bernoulli). n 0 = E s/E c (1) Tensiunea de beton și oțel poate fi determinată folosind aria ideală A i = A c + n 0 A s (2). 307

13%, C55) de la starea de utilizare la starea de rupere cu aplicare rapidă a sarcinii (linie întreruptă) și mai lentă cu fază de fluaj (linie continuă), vezi și Secțiunea 5, Experimente. Aceasta arată în mod clar diferențele de deformare ε 1 + ε 2 + ε 3, care pot fi utilizate pentru a crește tensiunea de rupere în oțel: Δε s = ε 1 + ε 2 + ε 3 (8) ε 1 = deformare prin fluare și contracție ε 2 = Reziliența betonului după fluare și contracție descompunere/oftat de ușurare ε 3 = diferența de deformare datorită vitezei diferite de încărcare (de obicei, va fi neglijată ulterior) Relații similare apar în testele de relaxare (secțiunea 5.2). Comportamentul menționat după ruperea betonului poate fi văzut clar în Figura 9. Efectul său depinde de gradul de întărire și se manifestă la un 308 mic